"由于廢水水質和水量波動大，不利于生物處理，因此生化處理前必須設水解調節(jié)池，確保生物后續(xù)處理作用穩(wěn)定由于排放的廢水對一般好氧菌有明顯的抑制性，COD去除效果差因此，在曝氣生化塔前設倒置的膜微孔曝氣生物接觸氧化A/O反應池，確保有機物在生物組合反應器內得到較充分降解，去除大部分COD，同時提高廢水的可生物降解性，為后續(xù)好氧生物處理創(chuàng)造有利條件廢水經(jīng)倒置的膜微孔曝氣生物接觸氧化A/O工藝處理后，COD去除率高，可生化性提高，對后續(xù)好氧生物也無抑制作用，因此有利于進行后續(xù)好氧生物處理在膜微孔曝氣生化塔內充分曝氣供氧的條件下，廢水中剩余的有機物在好氧菌作用下充分利用水中溶解氧得到充分降解和去除，廢水COD達回用要求好氧生化塔處理后出水仍含有一定量的懸浮物、細菌和雜質，需再經(jīng)過后續(xù)物化混凝和和活性炭過濾處理，通過生物絮凝和物化混凝協(xié)同作用，將水中的懸浮物雜質細菌和部分難降解有機物有效除去，使出水COD等指標達回用水質要求"罐;氨水從汽提塔側線采出，經(jīng)三級閃蒸和堿洗后制成一定濃度的稀氨水。筆者調研的工程案例中，氨水均在15%~25%之間。該工藝采用單塔較好地完成了脫酸脫氨任務，比雙塔更節(jié)能;將脫氨前提至萃取前，脫酸脫氨后為萃取脫酚營造了優(yōu)良的pH環(huán)境;同時，塔頂酸性氣中氨含量得到有效控制，避免了塔頂管線出現(xiàn)碳銨結晶等問題。3.2.2先脫酚后蒸氨工藝先脫酚后蒸氨工藝以鞍山熱能研究院為代表，該工藝采用兩級液-液離心機進行萃取的方式實現(xiàn)脫酚。離心萃取在液-液高速離心機內進行，利用酚類物質在水中與在有機溶劑中的溶解度不同，將酚類物質從水中轉移 7所示.圖 7 二級出水氯消毒過程中AOC變化規(guī)律可以發(fā)現(xiàn), 二級出水在氯消毒過程中AOC水平均有不同程度的增長, 消毒5 min時增長較為顯著, 與5 min時氯消耗、UV254變化、三維熒光強度變化顯著的結論相*, 說明AOC的增長可能是由于氯與再生水中的有機物發(fā)生了反應.30 min內整體上呈現(xiàn)出先增長后降低的趨勢, 推測可能由于加氯后5 min中, 水樣中的大分子有機物首先和氯反應, 被氧化分解為易被細菌吸收利用的小分子有機物, AOC迅速增長, 而在5~30 min內, 小分子有機物又繼續(xù)和氯反應, AOC又有一定的下降, 但下降后的AOC水平仍高于消毒前的AOC水
理也面臨著一些問題和一些制約因素，本文簡要探討。1煤化工廢水處理問題煤化工廢水排放強度大，加之濃度高、毒性強、波動大等特性，致使生化系統(tǒng)容易崩潰，污染物難穩(wěn)定深度脫除;同時濃鹽水安全處理處置技術缺乏，煤化工廢水“*”缺少相應的技術支撐。廢水“*”的要求使得原來不太重要的環(huán)節(jié)顯得十分重要，如水中無機鹽的問題。因此，廢水處理技術的選擇與生產(chǎn)工藝具有同等的重要性，必須穩(wěn)定、可靠。但當前，煤化工廢水處理存在一些問題，難以滿足企業(yè)環(huán)保需求。煤質特性差異、轉化工藝的不同均會造成廢水水質波動;萃取選擇性、h-1工況的液相流動特征由圖 5a~d可知：該工況下, 低速區(qū)和高速區(qū)交織在一起, 且高速區(qū)域面積較小, 低速區(qū)面積較大.流線整體呈紊亂狀態(tài), 出現(xiàn)較少的小渦旋結構.渦量正值區(qū)域面積較大, 負值區(qū)域面積較小, 說明液相剪切力較強.圖 5f給出了典型的渦街結構, 其中, 計算結果只反映流場中的負特征值, 而將正特征值全設為0(紅色區(qū)域), 以排除剪切作用的影響, 下同;從漩渦強度云圖可以看出, 渦核貼近導流錐向流化床底部移動, 流化床底部出現(xiàn)大量小尺度渦結構.圖 5 流化床下部區(qū)域兩種不同條件下的液相流動特征 (a, e.速度矢量圖, b, f.流線圖, c, g者均識別為黑臭水體.通過野外調查, 莫愁湖和玄武湖水質較為清潔, 為正常水體, 并未出現(xiàn)黑臭.對上述錯分現(xiàn)象進行分析, 主要原因如下.(1) 光譜存在重疊部分.城市湖泊水質較好, 由于水體吸收較強, 遙感反射率值很低, 在影像上呈現(xiàn)暗像元的特征. 圖 10為實測玄武湖和部分黑臭水體光譜曲線以及模擬至GF-2傳感器上的結果.從中可以看出, 兩種水體的遙感反射率值非常低, 在400~700 nm范圍有較多的重疊.在GF-2數(shù)據(jù)第2波段遙感反射率值十分接近, 因此運用單波段法不能將兩者明顯區(qū)分; 運用比值法計算時, 通過波段組合, 兩者值域也存在重疊的部分.因此例較高,然而這些組分對有機污染物輻照降解的影響仍然不清楚.因此, 為了進一步明確水中膠體的影響, 將污水水樣分離為過濾相、膠體相和真溶相, 探究電子束輻照體系對不同相態(tài)中CAP的去除效果, 以期為電子束輻照降解CAP提供理論依據(jù), 同時為控制與消除水環(huán)境中的CAP污染控制技術開辟新思路.2 材料與方法(Materials and methods) 2.1 實驗材料CAP(純度≥99.5%)購自百靈威試劑公司;甲醇(HPLC級)購自CNW公司;HA購自巨楓公司;其他試劑, 如Na2SO4、NaCl、NaHCO3、NaNO3、NaNO2、NaBr、KI、HCl、乙醇和NaOH等均至少為分析純試劑, 購自國藥集團化學試測, 加強對水庫上游工礦企業(yè)污染物外排情況的監(jiān)管, 采取相應的措施防止工業(yè)廢水、農(nóng)業(yè)面源污染和生活污水等對水體造成更嚴重的污染.4 結論(1) 依據(jù)《地表水環(huán)境質量標準》(GB 3838-2002)和《生活飲用水衛(wèi)生標準》(GB 5749-2006)規(guī)定的標準限值, 陸渾水庫飲用水源地水體中Al大濃度和Mo所有濃度均有超標現(xiàn)象, 超標率分別為4.35%和*, Mo濃度超過標準限值2.16~2.44倍, 而As、Cd、Cr、Cu、Fe、Hg、Mn、Ni、Pb和Zn濃度均未超標.(2) 健康風險評價表明, 陸渾水庫飲用水源地水體中金屬元素引起的平均個人年健康風險大小依次為Cr>As>Cd>Al>Mo>Cu>+0.78來表示[當FA=226.6 mg?L-1時, FEV=7.58 mg?(L?h)-1].當226.6 mg?L-1≤FA≤711.8 mg?L-1時, 隨著FA濃度的增大, FEV增長較塊, 兩者的相關性可通過擬合直線方程y=0.112x-18.6來表示[當FA=711.8 mg?L-1時, FEV=65.9 mg?(L?h)-1].圖 4 FA對FEV的影響表 3 FA濃度對FEV的影響3 結論(1) 隨著運行周期FA濃度的增加(0.6 mg?L-1681.1 mg?L-1), NH4+-N去 擬合程度越好.通過模型算得的角毛藻在Cd2+初始濃度為10、100和500 mg?L-1下的理論平衡吸附量分別為6.22、93.54和303.03 mg?g-1(表 1), 與實際平衡吸附量6.25、92.81和275.25 mg?g-1相差不大.相似地, 菱形藻和海鏈藻在不同Cd2+初始濃度下的理論平衡吸附量亦與實際平衡吸附量接近(表 1).這些結果說明這3種海洋硅藻對Cd2+的吸附過程較好地符合Pseudo二級模型所描述的吸附過程, Cd2+吸附反應的速率限制步驟可能是化學吸附過程, 每一種硅藻表面與Cd2+之間有化學鍵形成或者發(fā)生了離子交換過程.圖 4不同Cd2+初始濃度下3種硅藻吸附Cd2+的Pseudo二
放限值要求( <0.1 mg?L-1).可以看出，EDTC對3種低濃度絡合鎳均能有效脫除，表明EDTC對Ni2+的螯合能力強于TA、CA、SP.3.2 初始pH對Ni的去除影響取5 mg?L-1的各絡合Ni廢水100 mL，用稀HNO3或NaOH水溶液調節(jié)廢水初始pH，PAM用量為1 mg?L-1，同時以傳統(tǒng)的堿中和沉淀法做對比，考察初始pH對絡合Ni去除效果的影響，結果如圖 3所示.圖 3 廢水初始pH對絡合Ni2+去除的影響(a.MEDTC=0，b.MEDTC為佳加藥量)由圖 3a可知，EDTC投加前，調節(jié)體系pH為1~11，沒有Ni(OH)2產(chǎn)生，Ni的去除率接近于0，這說明CA-Ni、TA-Ni、SP-Ni在酸堿條件都很穩(wěn)定，傳統(tǒng)的堿中水由各自排水渠流入集水干渠，經(jīng)配水井分別進入2座ф24m幅流沉淀池，經(jīng)過沉淀處理，上清液通過溢流堰、集水渠進人熱水井油上塔泵組送到冷卻塔冷卻，冷卻后自流進入冷水井，經(jīng)供水泵組加壓送至轉爐凈化煙氣。在ф24m幅流沉淀池中沉淀下來的顆粒與水形成底流泥漿，在刮泥機作用下匯集至沉淀池*，在水頭作用下由沉淀池底部的排泥管自流人泥漿池，由泥漿泵供給40m2板框壓濾機脫水處理，濾液匯集于濾液池，由泵組送回配水井。泥漿經(jīng)板框壓濾機脫水后形成的泥餅由汽車外運予以回收。2 產(chǎn)量增加帶來的問題2.1 供水能力不足1994年煉鋼投產(chǎn)時，除的去除率。考慮廢水中SS的濃度較高，采取出水過濾，出水達到回用水標準。廢水處理工藝流程見圖－1。車間廢水和生活污水沿管線自流經(jīng)過格柵井，在廢水渠設波浪型槽，在波浪型槽中加入酸化車間的廢硫酸，一方面可以中和廢水中的堿性，另一方面可以使乳化油游離出來，便于氣浮池去除廢水中油類及包含砂，廢水進入沉砂池，大大地減輕懸浮物的濃度。經(jīng)過沉砂沉沉砂后，進入調節(jié)池，調節(jié)池使廢水在水質和水量進行穩(wěn)定。3.3氣浮池根據(jù)鏈條廠的水質，含油量及SS濃度比較大，擬采用平流氣浮裝置二套。考慮水含油量較大，采用一級氣浮去油不*，因行狀態(tài)時，隨著沖洗和停止沖洗階段的進行，經(jīng)常發(fā)生控制問題調查發(fā)現(xiàn)問題集中在所有開啟閥門的Pakscan控制系統(tǒng)Rotork公司發(fā)明了這種單線系統(tǒng)，主要是滿足對大量閥門啟動/關閉的控制很顯然，由Rotork公司所宣稱的大控制閥門個數(shù)只是理論上的，與現(xiàn)實有一定差距，而Poole污水處理廠的控制系統(tǒng)正是應用的此理論值首先懷疑的是閥門之間的接觸面，對所有的閥門都作了檢查石墨烯的特征褶皺出現(xiàn)(圖 1c)，表明EDTA-2Na的加入對氧化石墨烯和殼聚糖復合材料的形態(tài)結構有所改善.圖 2為CS、GC和GEC的透射電鏡(TEM)圖，可以看出，CS(圖 2a)的TEM圖與GC(圖 2b)和GEC(圖 2c)的TEM圖明顯不同，對比在相同放大倍數(shù)下的CS結構(圖 2a)與GEC結構(圖 2c)，不難看出復合后的材料具有更好的形貌結構，進一步說明GO的引入明顯地改善了CS的形態(tài)結構.圖 1 CS(a)、GC(b)、GEC(c)的掃描電鏡圖圖 2 CS(a)、GC(b)和GEC(c)的透射電鏡圖圖 3是CS、GC、GEC的X射線衍射圖譜，從圖中可以看出，GC和GEC在2θ=20.3°和10.8°處分別出現(xiàn)了殼聚糖
吸附過程, 對Cu2+的吸附較Zn2+更為明顯.整個吸附過程都大致可以分為3個階段：?
